建造大型光學望遠鏡的主要問題分析
許多十分重要的觀察任務的完成，沒有望遠鏡孔徑的顯著增大是不可能的，望 遠鏡的孔徑通常由主反射鏡的直徑確定。 在這種情況下，既決定造價，又決定望遠 鏡建造可能性本身的一個最重要的問題變 成主反射鏡質(zhì)量的減輕。問題是，整個望 遠鏡的質(zhì)量直接與主反射鏡的質(zhì)量有關， 由于反射鏡鏡框應保持反射面的穩(wěn)定性， 而望遠鏡的其余結構部分應保證它在空間 精確移動。電子稱| 熱像儀| 頻閃儀| 測高儀| 測距儀| 金屬探測器| 試驗機| 扭力計| 流速儀| 粗糙度儀| 流量計| 平衡儀|
為r減輕反射鏡的質(zhì)量． 可以 減少它的厚度，其結果，剛性反射鏡變成 柔性反射鏡，柔性反射鏡需要對它的表面 形狀作結構校正。然而，這條途徑使從一 個問題變成另一個必須解決的并不是不那 么復雜的問題，這個并不是不那么復雜的 問題涉及到“精確的”連接，但反射鏡相 當笨重，并且還要使它去載。例如．在文 獻【1】中，當反射鏡直徑D=Sm．厚度與直徑之 比t／D=1：50時，在玻璃(硼硅酸耐熱玻璃 316)密／~r=2．48g／cm3的情況下，反射鏡的 質(zhì)量約等于19000千克。處理這個反射鏡 的問題(運輸，連接，去載等等)是顯而易見 的。就是在反射鏡的厚度與直徑之比更合 適【2】的情況下，類似的問題也會出現(xiàn)。我 們順便指出，薄反射鏡這個概念本身是極 相對的。我們還指出這是一個相當簡單， 但十分直觀的模型。 主反射鏡的反射面與標準形狀的偏差使 渡前變形。假定平行于光軸的光線與入射點 表面的法線形成角f。主反射鏡的反射面在 入射光線方向的入射點的位移基 導致波 前偏移，偏移量W=2AZcos2x 假定 是反 射鏡弧矢面上光線入射點的表面曲率半徑。 這時，si =一 ^． —． 光軸到表面上光線入射點的距離。于是， 一2 Z(1一 ，， 2)。當T=D／2； _，r 時，我們得到 2叫l(wèi)_ d 一 】( ) 式中， — —主反射鏡的相對孔徑。甚至當 ：1：2， ／4I=1．969AZ時．完全可以取 ≈ 2dzo 已經(jīng)知道反射鏡變形的兩個主要原 因， ‘是在周圍介質(zhì)溫度改變的影響下， 在反射鏡材料中產(chǎn)生的因溫度梯度引起的 變形，二是反射鏡自重變形。為了減少溫 差的影響，對于任何結構(整塊的， 助形 的等等)的反射鏡，在導熱系數(shù)值大(例如 碳化硅)的情況下，應優(yōu)先選用線膨脹系 數(shù)最小的材料(例如熔融石英，硅微晶玻 璃等等lo 在最簡單的場合， 主反射鏡是等厚的 彎月面。
由于彎月面所形成的弧矢高的相 對值足夠小，為了評價反射鏡的自重彎 曲，我們用平面平行圓板代替彎月面。由 彈性模量為E，泊松系數(shù) 密度為 材料秈成的、半徑為 厚度為r的圓板． 其自由支承彎曲【3】： = r ](2) 這個式子可以方便地改寫成 ： G (】一戶：× 一 ) (3) 叮‘ 1+ 式中， 反射鏡直徑；盧=r／ro=2r／D； q=t／D；G：土． 256 E 時， 磊：G 。 g‘ 1+ 這時，渡前具有以下形狀： w(p)：2( 一 )：2G P ( +1-p z) (4) q -十Ⅱ 波前的球度可以用圖像的過調(diào)焦補 償。這時。渡前的殘余(未被補償?shù)?變形等 于 nw(p)=2G蘭 0一 )戶 (5) go 由條件 ：0求出當 =土 cto 2 時，波前變形取極值。這時【△ (p)】 ： IG D2 一。假設 )】 ≤ 航后， 廣州市駿凱電子科技有限公司求得 2 g0‘ q。 D√G(2M)-這時 f≥D 、／ (6) 當k
這個問題運用反射鏡去裁系統(tǒng)加以解決。5trA望遠鏡主l反射鏡的去載用兩個功能上互 不相關，但結構上吻合的端部去載系統(tǒng)和徑 向去載系統(tǒng)實現(xiàn)， 這兩個去載系統(tǒng)包括砷 個獨特的杠桿式吏座，這些支座被配置成4 個圓 B．H．fla~aoa研制出來的杠桿去載機構 的彈性鉸鏈能太大減 摩擦損耗并提高去載 靈敏度。在采用去載系統(tǒng)的情況下，BTA望 遠鏡主反射鏡工作區(qū)的彈性形變的計算幅度 不超過O．0 m。 反射鏡空間位置的變化導致反射鏡白 重彎曲的犬小 口特性的自然變化，而這同 樣也引起像調(diào)焦的變化。如果圖像過調(diào)焦 困難或者不可能，那么在確定反射面的穩(wěn) 定條件時應考慮由式(4)確定的被前變形。 這時，反射面的穩(wěn)定條件取以下形式： q≥2go ， (12) 式中． ：1+ ! ；而qo的大小取決 2(1+ ) 于式(6)或式(9)。容易證明，．對于“硼硅酸 高溫耐熱玻璃316”反射鏡，q≥O．51D『坩，。 當D 0．2m時．口≥0．1。 由公式(3) (4)和(5)應當看出．對于同 一種材料的l反射鏡，它們有一樣韻彎曲。 對于這些反射鏡．等式： 盟： 是正確 的， 由此得： 。 i(13) 假定Dj-6．05m，ti=0．65m，而D．=2m． 這時f．≈O．071m。這樣一來，就自重彎曲 的大小和特性而言．[3TA反射鏡等效于總 厚度只有7．1cm的2米反射鏡。設D．=1m 后，我們得到‘≈O．018m。 由于并不是所有的反射鏡都有相等的 厚度．也不是所有的反射鏡都是圓形。為 _『止確估計它們的剛度，．通過等效于圓板 的反射麗的有用面積S：型和材料的體 4 積 sf方便地表示參量D和f。這時 蘭：生 ---一--- (14) 。 口 2 代入式(¨)后．得 D (15) 一 ● ● ‘ 如果． ．>7，這時認為反射鏡是薄 ． 。。 ：⋯ 反射鏡 卣式(|5)應當看出，這種估計只有 當D=lm 時才正確，同時反射鏡的直徑越 大，式05)燮得越不那么正確。條件(15)之 所以禾允許作為惜計條件，還因為這時不 考德解決與鞋便反射鏡的建造有關的結構 一工藝問題的影響。因此． 為了正確估計 反射鏡的剛度， 可以用折衷的條件 南 號√ f 代替條件(15)，這個折衷 條件可以方便地表示成： s 6 (16) 當條 16)g成立時．可以認為反射鏡 是薄反射鏡 這時可以認為條件c15)是整塊 反射鏡有足夠剛窿的條件。
一 圃板狀第f。塊反魁．鏡的質(zhì)量 ． = } D tj，·而同種寺寸料的警 反射 鏡的質(zhì)量 ， ： 1 西‘ ， 善邀時圓板質(zhì)量 4 ． 之比旦：旦絲。認為豳板在自重彎曲方 m J Djl 面是等效的，我們把式(13)代入所得比例 中，結果得到 ：盟，即當D ：ⅣD 時。 mi D{ m j =Ⅳ 4。 m ， 由此應當看出，用綜合孔徑代替整片 孔徑是減輕主反射鏡質(zhì)量的一條極其有效 的途徑，綜合孔徑由一塊塊例如是蜂窩狀 結構的輕便反射鏡拼裝起來．其中每一塊 反射鏡都可以認為是剛性反射鏡。當孔徑 完全充滿時，各卻份點像的結構將與整塊 反射鏡時一樣，這時，廣州市駿凱電子科技有限公司每一反射組件韻外輪廓自然與圓有差別。然而 將組件反射 面的整個形狀投影到垂直于其光軸的平面 上， 更合乎工藝性。于是。當綜合孔徑被 相干輻射充滿時，軸上點像的照度分布用 下式確定[7】： 絡 這時 ：％； · 確定；這時 ：旦 ， ， 這里a- = F f (19) +{1圭j-i c。s c0s 側yI (20) 【8】。由N 個模塊組成的系統(tǒng)，其入瞳的聚 光面等效于傳統(tǒng)望遠鏡主反射鏡表面，主 反射鏡的直徑由顯而易見的公式計算： 、V／ 1一_ 主( ⋯． ‘ (2I) 式中，D．— 牟 個摸塊的入瞳直徑； — 線性遮擋系數(shù)。 所有模塊的入瞳直徑都相等，即當 Dl= =D~=DO時，我們得到 _D�！� 口 于是．例如當N-6， =O_3，而D J．8m 時，等效反射鏡的直徑 4 5m。當從每 一模塊發(fā)出的渡前發(fā)牛相位御接時，望遠 鏡的這一系統(tǒng)所形成的軸上物點像的結構 由公式(17)計算。 實現(xiàn)構成綜合孔徑望遠鏡光學系統(tǒng)的 模塊式結構的兩套設計方案原理上是可行 的。解決這項任務的第一套方案是一個物 鏡系統(tǒng)，各物鏡的光軸彼此平行，而所有 物鏡的后焦點都被由2N個平面反射鏡組成 的系統(tǒng)歸結到一點，這一點完全確定望遠 鏡整個系統(tǒng)的后焦點F ，如圖l所示。在 這種情況下．第』個物鏡的焦面由望遠鏡 的焦面，即由通過點F 、垂直于光軸的平 面形成。
角 應滿足形成數(shù)值孔徑的自然 條件： sina ： (23) “ f 這里從每一個物鏡所成像的比例相等出 發(fā)，必須保持 一_廠N一_，這個條件。 在各個物鏡的入瞳大小相等、形狀完整的 情況下，由圖I中示出的各個量的幾何關 系，我們得到： =— ：D_ + 2sin Ⅳ 這時t si ： — 堡一 (24) 一 2sin Ⅳ當N=2時，角口 取最小值。這時， sin。：e=導=s|n 。當各個物鏡的光軸都 配置在正六邊形頂點之后， 有 sind t= =2 物鏡的六邊形配置有良好的孔徑填充 系數(shù)．并能使所有6個模塊在光學上做成 一樣的．以便將像組合到總焦點上。況且， 物鏡這樣配置，放置檢校裝置的地方仍舊 在中心【9]。第，個物鏡焦面的傾斜產(chǎn)生望 遠鏡焦面上像的縱散焦，散焦量在視場角 小的情況下近似等于 = ‘’ E= tg’wtg~：／：z 州￡(25) 這時．以波動量度，散焦等于 ； 4(1一cos )=2 sin2—0 -1’ Aj r tf。(2 6) 當 ≤ =2a／(D o們 第J個物鏡焦面上軸上物點像的第一 級衍射斑的最小半徑，： ，一。假定r D口 等于光電接收裝置的卟HHKCed]，而fHKCea 的尺寸等于1 m，當I=0．5 m 時，我們 得 ，，≈1／15。在安裝于Maunt-Hopkins 最高峰的多反射鏡望遠鏡中，物鏡的光焦 度 ∥ l／31．6110 假設D l，3O，于是當 ^=O．5 m 時，允許的縱散焦量 ． 2×0．55 × 1 0 30) ．99gm。 在這種情況下， 當O"jZ=2a 時， 像 空間的線視場為 2 ：2 2o =60A：=59．4mnl " J 像傾斜導致像在望遠鏡焦面上橫移。 當物空間的角視場值小， 出瞳距離長時。 橫移量可以用下式計算： ’ fJ’]~OSGtj￡一 ，，。crJ (27) 如果 ，。z=2仃 ’，那么81 21． 當2 ， Do／f=1／30． 59．4／2(mm) 時．我們得到 。0．0165mm。 第j個物鏡的焦面傾斜不僅造成像的 縱散焦和橫侈．而且破壞了波前的相位御 接，在這種情況下． 由第f個物鏡形成的 渡前的相位移等于縱散焦4． 。由此可見， 當4 時，波前的相位御接可能發(fā)生， 即縱散焦4I的大小直接影響望遠鏡焦面上 光擾動的相加特性，其實決定著它的有效 視場。要燎的是指出這樣一個明顯的事實， 在望遠鏡焦面上通過點F 垂直于觀察面(圖 面)的直線上，也就是在與第，個物鏡焦面的 傾斜軸相重合的直線上，既沒有像的散焦， 也沒有它的橫移，更沒有形成這個像的渡 前的相位移。
因此，望遠鏡焦面每一點 像的結構都由每一個物鏡所形成的光擾動 的相加結果確定．并不僅取決于物鏡綜合 孔徑的配置，而且取決于被觀察像點與望 遠鏡焦點 餉距離。 象借助于放在像面附近的透鏡(斯密特 透鏡【1l】)校正像臼勺彎曲一樣， 可以利用光 楔試一試像傾斜的補償�，F(xiàn)在我們來看看 圖2(a、6)，在圖中示出光楔 的主截面與 它的棱面之間的夾角∞。直線0一D．決定 著第J個物鏡光軸的位置．而^r貝 是物鏡所 形成的像。
參量 確定著光楔前棱面到沿 著Di一01軸線的像^咱自距離，而 是光楔沿光軸的厚度，在光楔面上折射后，光軸 對原來的方向傾斜一角度y， 井取q 一0． 位置。 由于望遠鏡的角視場值足夠小，作初 步近似計算時，我們將認為主光線的光程 是遠心光程。為了導出具有重要意義的關 系．方便地利用子午和弧矢Abbe-IOHI"不 變式， 當 ∞ 時，這兩個不變式為： 旦量 一~C05 1 0 ； 緝一旦；0 【28) _ ： 我們對光楔配置的兩種方案進行關系 的推導。在如圖2 a所示的第一種場合下， 光楔的入射棱面被配置成垂直于光軸 D 一D，，在這種情況下，^= ’=0 ， ， ． ／ I ^’ q ‘ 圖2 a i2=CO，而 I ： = 0。時光楔的兩 個棱面接著運用Abbe—IOHI"不變式并作r 必要的變換后，我們得到以下幾個公式， 這些公式計算梭光楔K帶到像上的 像散量As‘ = 一 ； ；像? 對垂直于 光軸D 一0 平面的縱散焦 ；角 和 像比例的相對變化(光楔主截面上的畸 變) = ： 以及光軸的斷裂角 ； l J r 堋 = ( 一 )( 一1) +蘭¨_ ，，r (2 9) ： 一 (1+ ) ’ (3 0) ： 一 (】+ m )m (31) = 一 (32) = (n-1)0+盟 (33) 圖2 b 在如圖2b所示的第二種場合下，光楔 的出射棱面垂直于光軸0 — }，這 時f2= =O，而i；=～ 。由躅應當看出： s ，·= 。+ ，一 So-l’，’ 1+ (34) 同樣運用Abbe-IOHr不堡式，得到以 下各式： =一 ( 一 · ) (35) 一 (1+ 絲 ： ’ (36) = 一 (1+ 毒 (37) = · (38) = (H—1)(1+ 國 (39) 在兩種情況下取到⋯次小量精度已夠。 一l (40) 對(4O)式取擻分后，得：dn=礎= y =等(4i) 式中，． —一圯楔材料的色散系數(shù)。角 與 材料色散的關系決定像的位移色差 。 國 ’=s’2 d ／cos (42) 當ij=O時，得： = ( 一 + ’，)co (43) flu 而當 時， 國 =旦 【 。一 一(n 一1) - ]co (44) r¨ l 此外，在會聚光束中．光楔給像帶來彗 差，這時，橫彗差的太小由下式確定[12】： = 一 。 由式(32)和(38)的關系應當看出，可 以用調(diào)校光楔棱面的傾斜消除像的畸 變。由式(29) (35) (45) (43)和(44)看 出， 令 一以 =O， 即把光楔放在像面 附近呵以使像散， 彗差以及像位移色差 太太減小。然而．這只有在物鏡光學系 統(tǒng)中預設結構上一個中間像的情況下才 可能。把光楔配置在中間像面附近之后， 物鏡后面部份的配置應考慮光軸被光楔 折斷使望遠鏡整個系統(tǒng)的裝配和校正過 程變得明顯復雜。 式(3O) (31)、(36)和(37)以取到一階小 量的精度有以下形式： = 一 = 一 n2 -1 由像傾斜的補償條件 ：Σ+ ：0，求出 國 n ￡ — l 一 (46) (47) 即由等式 (48) 當 ￡=2 = ／f =1／30時 一 ’ 。 當n=1．5時， ≈2 18 ，而當H=0 時，∞≈l l6 。 將式(48)代入式(46)，得： = -I’』 Σ=f~oo"sΣ (49) 即借助于光楔補償像傾斜不會造成波 前相位移的補償，這種相位移正如已經(jīng)指 出的那樣．直接影響物鏡系統(tǒng)所形成的像 的結構。然而。解決像傾斜補償任務的另 一條途徑在原理上是可能的。這條途徑的 實質(zhì)在于： 眾所周知【12 l3、l4】，傾斜(偏心)。
無論是表面的。還是光學系統(tǒng)的一部分和 整個光學系統(tǒng)的，都將導致像傾斜。實際 上，假定物AB垂直于光學系統(tǒng) ．的光軸， 如圖3口所示。 圖3 a 光學系統(tǒng) 形成物AB的像A B 以 及垂直的光軸。假定光學系統(tǒng)‰ 繞節(jié)點偏 轉一角度∞，這時，對系統(tǒng) b是物的像A B 與‰ 的光軸一同形成一個角。這個角等于 系統(tǒng) 的主面與系統(tǒng) 光軸之間的夾 角。根據(jù)幾何光學定理，物線A 口和光學 系統(tǒng) b所形成的像A B 應與系統(tǒng) 相 應的主面相交于離其光軸相等的距離上，廣州市駿凱電子科技有限公司 也就是正如從簡單的幾何關系看出的一 樣，光學系統(tǒng) 傾斜一角度∞造成像A B 對系統(tǒng) 光軸的法線傾斜一角度度 ：(1一 這里， —-系統(tǒng) 的線 放大率。當系統(tǒng) ．的光軸傾斜⋯角度 時， 像對系統(tǒng) 光軸法線的傾角等于 = 一 ， 而對系統(tǒng) 光軸法線的傾角 = (1一 )∞，這時，在系統(tǒng)‰ 的像空間， 像的傾角 ：(1一 ) 回 如果物位于無 窮遠處( O)，那么， 光學系統(tǒng) 傾斜一角 度 ．導致像面(焦面)對系統(tǒng) 光軸o，一o． 的法線在它的最初位置傾斜同一角度啦， 即 ：= ，。這時．在半徑為 的圓上焦 點 移到點霜，如圖3b所示，系統(tǒng)鶴在 圖面上的焦面軌跡繞到位置 ，而軸上點 的像從點 沿光軸D，一0，移到點 !。 0 、、 �！� — n 團3 b 對于軸上物點．該點的方向線與光袖 。J—q 形成角 視場角)，根據(jù)圖3b，有 q= [tz(coJ—w )一lg 】 Sln vP． 一廠 J—co—s(％——-w— j L)c～os％ (50) 考慮到角 和 是小量，取到小量的 二次方，精度已足昭。于是，有 一 (1+ 一 +{ ) (51) 肖(-Oj=0時； ，’， 一 (1+ )wf (52) 由此應當?shù)玫?) 假定對于系統(tǒng) ，量4f ，而對于系 統(tǒng)仍，m =-69，這時wJ=W’r=w。于 是， ： 一 ：=2洲。
為了評價波 前相位移這個量的大小，我們計算從光學 系統(tǒng)節(jié)點到與光軸成 角的物上這一點的 像這段光路￡的變化。由圖3 應有： ， ；I hi 一) 】(5 ) 當q==o時·L (1+’尋w：】。這時， 波前的相位移 ： 一 去 ( — (55) 假定對于系統(tǒng) ．量 = 。而對于系統(tǒng) ． 其光軸平行于系統(tǒng) 的光軸．并對望遠 鏡的光軸對稱， 量 一 這時， = — =2／ ， 這 里 ／= =廠 。由像傾斜的補償條件．即由 等式 。 ’ =O，求出 — 一∞。令 =2 = ，，=l，30，得 ；：一士， 。 當D~=1．gm，1’=54m H{， ~=-3c：,OOw(mm)。 甚至當 =一l 時， ．≈1．0mm。由式(50) 和(54)的分析應當看出，既消除像的畸變， 又消除波前相位配合失調(diào)的任務原則上已解 決．相位配合的實質(zhì)極其簡單，在于使緣面 配置在曲率半徑等于 球面上 這樣～來， 以 一 ，_， 一 r ， 即 ：罩0。這時L塒島L，= ， 即△ ．§0。 ． 。 然而，回想一下．我們僅僅在分析望 遠鏡光學系統(tǒng)的構造原理圈。用實際的光 學系統(tǒng)代替薄光學系統(tǒng)之后，由于節(jié)點之 間的距離有限，必須考慮物鏡光軸的橫向 位移；必須解決使望遠鏡的焦距與物鏡綜 合孔徑中的光路相等的問題；由于入瞳像 和物像的像差。尤其是物鏡要求的傾角大 大超過望遠鏡的工作視場．所以遼必須考 慮像的畸變以及波前相位配合的失調(diào)。實際上，物鏡要求的傾角 全由角 確定， 它的絕對值等于角．盯：￡，即∞ ：!。當 ， o-； =2o" =l／30 時 r我們得到 m ．33(3)。假設在半徑為，的球面上． 2， (0．5 m 。 我 們： 得 到 2w． 0．0093(f =54 m1。由對褪量的tt 較應當看出，物鏡要求的傾角不小于3．6 倍，超過了望遠鏡的工作枧場。在校正參 量數(shù)量有限的情況下． 大型望遠鏡工作視 場范圍內(nèi)的像差修正是非崔嚴肅的問題， 而在對中心區(qū)(以角度值表示)的移動超過中 心區(qū)幾倍醐 作視殤范圍內(nèi)對畸變校正嚴 t 格要求韻情況下．像差修正的必要性使事 情變得很復雜，尤其是當望遠鏡工作于寬 光譜區(qū)時，作為補充反射面的每一個校正 參量的引入都將導致射到望遠鏡入瞳的輻 射損失不少于15％．因此，物鏡光學系統(tǒng) 的復雜可能使解決上述問題帶來的實際好 處完全喪失。這樣，不是立即在視場各點， 而是依次在感興趣的每一點實現(xiàn)波前相位 配臺的想法就十分自然了。很明顯，這一 任務可以通過借助于平面反射鏡E 和島．
系統(tǒng)(見圈1)或者代替反射鏡 i的角形反 射鏡系統(tǒng)的精確移動使每一個物鏡焦面￡ 的所選點(其中包括后焦點)依次重合來解 決。因為用角形反射鏡的移動可以使像在 水平方向和豎直方向不相關地移動【15k 渡 前相位配合的失調(diào)可以借助專門的(通常是 光一電)裝置在出瞳或者出瞳像的相應區(qū)補 償?shù)奖匾牧�。然而，在結構上解決這項 任務的方案，根據(jù)作者的意見，顯然在運 用規(guī)劃中的確還不是那么可以接受。最后， 慎重地指出以下幾點：從第 個物鏡的出 瞳到它的焦面的距離往往相當長。在這種 情況下，反射鏡 ．在結構上是合理的．而 間或可以放在像面附近．在系統(tǒng)的組成部 分中去除焦點會造成非常厲害和不對稱的 視場遮光。 所研究的望遠鏡光學系統(tǒng)結構方案的 一個明顯的優(yōu)點是能夠與組成綜合孔徑的 每一個物鏡(望遠鏡)無關地工作【6]。
很自然，像的調(diào)焦 日渡前銜接的問題 用另一套方案加以解決．這套方案是在結 構上實現(xiàn)建造由一個個望遠鏡裝配起來的 綜合孔徑望遠鏡光學系統(tǒng)的摸塊式結構。 這些望遠鏡的光軸相互平行并平行于中央 調(diào)焦系統(tǒng)的光軸。中央調(diào)焦系統(tǒng)被放置在 望遠系統(tǒng)后面并形成最終像【16，6】．如圖 4所示。 圖4 在圖4中， ．．——望遠系統(tǒng)； ．， 。一 — 平面反射鏡； - 調(diào)焦系統(tǒng)。圖中示出 的其余參量的意義十分明確。為了評價綜 合孔徑望遠鏡所成像的像質(zhì)，必須確定波 前在調(diào)焦系統(tǒng)前面空間中的結構。望遠系 統(tǒng)所成的軸外點像上的波像差可以用下式 確定： w、T、加 (56) 式中，w_ 望遠系統(tǒng)角視場 一半； 望遠系統(tǒng)入瞳上的座標。在由綜合孔徑組 成部分中的望遠系統(tǒng)形成的渡前的一般結 構中，由式(56)確定的第 個望遠系統(tǒng)的波 像差自然就用從被研究的那個系統(tǒng)的出瞳 出來的光束的渡前在主光線方向的相位移 來補充【17]。這時，我們得到 = (w，0，O)+ (w， 柵 (57) 為了求出 w,0，0)的值，我們來看一 看文獻【18】，在該文獻中指出， 由滿足傾斜一 (C -0(1-cos7,) (87) 1一 0-COS計 、 由此應當看出， 當廠
因此， 自然將這套裝置 配置在只能作圓周移動的水平基座上，在 這種情況下，高度(俯仰角)上的對準通過 使與望遠鏡光軸成45。角的平面反射鏡繞 光軸轉動來實現(xiàn)， 也就是根據(jù) A．B．Meauen[37]所提出的望遠鏡系統(tǒng)進行 高度對準，該望遠鏡裝有成45。 傾斜的 定星鏡。這樣一套對準系統(tǒng)等效于運用地 平經(jīng)緯儀組合情況下，與近高射范圍內(nèi)的 對準問題相吻合的望遠鏡對準。裝有定星 鏡的系統(tǒng)，其優(yōu)缺點在文獻[37】中詳述。 分明顯，光學系統(tǒng)原理方案以及決 定反射面面形穩(wěn)定性，它的組成穩(wěn)定性的 某些復雜問題的分析并不能完全解決建造 大型望遠鏡的所有問題。然而，甚至在遠 沒有全面分析的情況下， 對建造大孔徑現(xiàn) 代望遠鏡問題的復雜性，對其經(jīng)典結構方 案的”壽命”原因都有了相當清楚的認識。 在這種情況下，與望遠鏡光學系統(tǒng)結構方 案的選擇無關．重要的問題是主反射鏡或 者確保其高強度的主反射鏡各組成部分的 材料及結構的選擇。 由式(3)應當看出，板面的自重變形跟 楊氏彈性模量E對材料密度，之比成反比。 鈹?shù)倪@個比值是創(chuàng)紀錄的，它等于15．1× l0岳m(xù)。這個比決定工作方向，工作的結果 是制造出直徑1200mm 的鈹反射鏡，反射 鏡的質(zhì)量不超過50kg[38 39]。然而，鈹 反射鏡的生產(chǎn)過程極毒。當E／y=12．8X 10 m 時，ceYIHRHpOBaHHhl~l碳化硅的楊氏彈性模 量值更高。在相等的彎曲條件下，碳化硅 反射鏡的質(zhì)量比鈹反射鏡少一半。
此外， 在介質(zhì)熱量發(fā)生變化的條件下，反射鏡的 體積也發(fā)生變化，在各向同性彳卜質(zhì)的場合， 體積變化的大小職決于線性熱膨 脹系數(shù) 整片介質(zhì)中的熱傳導過程用導熱 方程描述【4o】，這時，熱通量密度蠆正比 于溫度梯度T： =-．2gradT，式中， 一 導熱系數(shù)(或簡稱導熱率)，^與T無關，而 僅僅取決于材料特性。在彳卜質(zhì)的熱變化為 一般的場合，內(nèi)應力的形成，從而反射鏡 工作面的局部變形不僅取決于線膨脹系數(shù) (不等于O 的大小，而且取決于導熱系數(shù) 的大小，這樣一來，自然提出根據(jù) 值的 大小， 比較評價材料對反射鏡工作面出現(xiàn) 難以補償?shù)木植繜嶙冃蔚挠绊憽Ｌ蓟璧?這個指標甚至并不亞于線膨脹系數(shù)報小的 合金熔融石英ULE�，F(xiàn)在，已經(jīng)掌握了輕 便大型(直徑達lm)碳化硅反射鏡的制造。 在有必要設備存在的情況下，今天已能制 造直徑2m以上的碳化硅反射鏡[4U。 最后，適當?shù)鼗貞浺幌拢F(xiàn)代光學儀器 是光學 電子學和計算技術的協(xié)調(diào)結合，而 圖像處理成就原則上取決于光電接收裝置的 參量。在由量D決定的角分辨力不變的情況 下。在光熱塑性材料基礎上研制出來的高分辨 光電接收裝置的運用決定著構建物鏡小型光 學系統(tǒng)的可能。擁有碳化硅反射鏡的必要毛 坯及其加工工藝之后．完全可以制造外形和 質(zhì)量上最佳，參量上有效的現(xiàn)代觀察系統(tǒng)。
業(yè)務：
